妥当。医用接地極の接地抵抗は原則10 Ω以下とされる。鉄骨鉄筋コンクリート造など一体的に構築された共用接地の場合は運用上100 Ω以下まで許容される場合があるが、原則値として10 Ω以下の記述は適切である。

適切。非接地配線方式（IT方式）は絶縁変圧器二次側を大地から絶縁しており、一線地絡が発生しても直ちに遮断せず電源供給を継続できる（絶縁監視装置が警報）。継続性と安全性を両立するため手術室などで採用される。

適切。非常電源（特別非常電源系統）から給電されるコンセントは、平常時電源と明確に識別するため外郭（プレート等）を赤色とするのが規程・実務の標準である。

適切。瞬時特別非常電源（UPS等を含む無瞬断または極短時間切替型）の電圧立ち上がりは0.5秒以内とされ、生命維持装置等の継続運転を確保する要件を満たす。

誤り。永久設置形機器（固定設置機器）は供給主電源（商用電源）に永久接続され、工具を用いずに容易に取り外せないことが要件である。したがって「商用電源に接続されない機器も含まれる」という記述は JIS T 0601-1 の定義に反する。

誤り。本試験の取り扱いでは、補強絶縁は基礎絶縁の不良時の感電防護を目的として基礎絶縁に追加して用いる独立の絶縁（付加絶縁の趣旨）として説明される。よって「単独で用いる」という記述は不適切である（用語の訳語・区分には規格間で表記揺れがある点に注意）。

誤り。高電圧は一般に交流1000 Vを超えるか、直流1500 V（またはピーク1500 V）を超える電圧を指す。交流500 V超という基準は JIS T 0601-1 の定義と一致しない。

誤り。SELV（安全特別低電圧）は大地から切り離された回路で、導体間の定格電圧が交流25 V以下又は直流60 V以下であることが要件。由来が「商用電源を変圧した」かどうかは定義条件ではなく、また交流の上限は25 Vであるため、記述は二重に不適切である。

I=5 mA と仮定すると抵抗降下は $V_R=0.1\times5=0.5$ V、よって $V_d=2.5$ V。図2では $V_d\approx2.5$ V 時の電流はおよそ20～25 mA であり、5 mA と一致しないため不適。

I=15 mA なら $V_R=0.1\times15=1.5$ V、$V_d=1.5$ V。図2では $V_d\approx1.5$ V 付近の電流はほぼ0 mAに近く、15 mA とは一致しないため不適。

I=20 mA なら $V_R=0.1\times20=2.0$ V、$V_d=1.0$ V。図2では $V_d\approx1.0$ V で電流はほぼ流れず、20 mA とは一致しないため不適。

I=30 mA なら $V_R=0.1\times30=3.0$ V、$V_d=0$ V となるが、図2で $V_d=0$ V の電流は0 mAであり、30 mA とは整合しないため不適。

誤り。遮断周波数は $f_c=\dfrac{1}{2\pi R_1 C_1}$。画像の値 $R_1=1\,\text{k}\Omega,\ C_1=0.1\,\mu\text{F}$ を用いると $f_c\approx 1.59\,\text{kHz}$ であり、314 Hz ではない。

誤り。入力にコンデンサ C1 が直列にあるため、直流（$\omega=0$）では開放となり電流が流れず、直流成分は通過しない（遮断される）。

誤り。入力インピーダンスは仮想接地点までの直列インピーダンスで $Z_{in}=R_1+\dfrac{1}{s C_1}$ により決まり、帰還抵抗 R2 には依存しない。

誤り。BF形装着部は体表・体表近傍向けでマクロショック対策レベルの要求である。心臓に直接導通する経路に対するミクロショック対策（より厳しい漏れ電流基準）が必要なのはCF形装着部である。

誤り。クラスII機器の追加保護手段は二重絶縁／補強絶縁であり、基礎絶縁のみを追加保護とするのは不適切。したがって記述は誤り。

誤り。内部電源ME機器は主電源から独立しており、保護接地を必要としない設計である。保護接地が必要なのは、主電源使用時のクラスI機器である。

周波数特性5 Hz〜10 kHzは、針EMGを含む筋電計の総合周波数帯域として一般的に妥当である（低域5 Hz付近〜高域10 kHz付近）。よって適切。

単一運動単位電位（MUP）の解析など、局所の筋活動電位を高い空間分解能で記録するには針電極を用いるのが標準である。よって適切。

CMRRは外来雑音（特に電源周波数成分などの同相信号）除去に重要で、最低60 dB以上が求められ、100 dB程度が望ましいとされる。したがって100 dB程度は妥当であり適切。

時定数0.03 sは高域通過の下限周波数に相当し、$ f_c=\frac{1}{2\pi\tau} $より約5.3 Hzで、周波数帯域5 Hz付近の設計と整合する。よって適切。

誤り。入力インピーダンスは電極・皮膚界面のインピーダンス（数kΩ～数十kΩ）に比べ十分高く、信号の減衰や歪みを避けるため少なくとも約10 MΩ以上が望ましい。1 MΩでは電極インピーダンスの影響を無視できず、電圧分割による振幅低下や周波数特性の劣化を招きやすい。

誤り。時定数 $\tau$ と低域遮断周波数 $f_c$ の関係は $f_c=\frac{1}{2\pi\tau}$。$\tau=0.3\,\text{s}$ では $f_c\approx0.53\,\text{Hz}$ と低すぎ、体動・電極のドリフトなど低周波アーチファクトが通過しやすい。針筋電図ではおおむね $f_c\approx5\,\text{Hz}$ 程度（$\tau\approx0.03\,\text{s}$）が標準的で、0.3 s以上という基準は適切でない。

誤り。筋電図は数十µV～数mVの微小信号であり、標準感度は500 µV/div～1 mV/div 程度が一般的。10 mV/div は感度が低すぎて波形が小さくなり、微妙な電位変化の観察が困難になる。

誤り。臨床EEGで必要な帯域はおおむね0.5〜60 Hz程度であり、上限10 Hzではα波（8〜13 Hz）の上限やβ波（13〜30 Hz）以降の成分が大きく減衰・欠落してしまう。したがって必要帯域としては不適切。

誤り。脳波計の標準感度は50 µV/5 mm（=10 µV/mm）が一般的である。1 mV/5 mmは感度が低すぎ、EEGの微小電位を十分な分解能で表示できない。

誤り。脳波計は同相雑音（とくに50/60 Hz電源ノイズ）を除去するため高いCMRRが必要で、少なくとも60 dB以上、実用上は80 dB以上が望ましい。50 dB以下ではノイズ混入が大きすぎる。

誤り。電極インピーダンスの影響を小さくし電位の取りこぼしを避けるため、入力インピーダンスは高く設計され、少なくとも数MΩ（一般に5〜10 MΩ以上）が用いられる。100 kΩ以下は不適切に低い。

$\sqrt{R+\frac{1}{\omega^2 C^2}}$（原文はc表記）は、次元が合わず（$\Omega$と$\Omega^{-2}$の和）、並列RCの式でもない。さらに$\omega\to 0$で発散し、並列RCの$|Z|\to R$という挙動と矛盾するため誤り。

$\sqrt{R^2+\omega^2 C^2}$（原文はc表記）は、$R^2$の次元$\Omega^2$と$\omega^2 C^2$の次元$\Omega^{-2}$が足し算されており次元不整合。高周波で増大してしまい、並列RCで$|Z|\to 0$とも矛盾するため誤り。

$\frac{1}{\sqrt{R^2+\omega^2 C^2}}$（原文はc表記）は次元が$\Omega^{-1}$となりインピーダンスの単位$\Omega$に一致しない。$\omega\to 0$で$1/R$となる点でも並列RCの$|Z|\to R$に反するため誤り。

$\sqrt{\frac{1}{1+\omega^2 C^2 \pi^2}}$（原文はc表記）は全体が無次元でインピーダンスの式になっていない。加えて$\pi$が現れる理由もなく、並列RCの振る舞いを表さないため誤り。

誤り。ミクロショック（心腔内経路）の心室細動最小誘発電流は代表値で約0.1 mA（100 µA）であり、1 mAはマクロショックの最小感知電流の目安である。したがって「1 mA」は過大。

$誤り。高周波暴露による睾丸障害の限界は文献的に約0.01 W/cm^2とされる。設問は0.1 W/cm^2であり、1桁大きく過大評価。また単位W/cm^2はエネルギーではなく出力密度（パワー密度）である。$

誤り。患者への短時間接触に関する限界温度は規格（JIS T 0601-1/IEC 60601-1）でおおむね50 ℃程度が用いられる。41 ℃は長時間暴露での生体影響の目安であり、短時間接触の規格値としては低すぎる。

誤り。『接触面積』の表現に対して単位が長さ（cm）になっており本来は面積（cm²）が適切である。いずれにせよ、対極板は十分な面積（成人でおおむね100 cm²以上）で設計され、10（cm²相当）前後のような小面積では接触インピーダンスが高くなり熱傷リスクが増すため不適切である。

誤り。ゲルパッド型は電解質ゲルを介して生体と電気的に導通する『導電結合型』である。『静電結合型』は電極と生体の間を誘電体で隔てコンデンサ結合で電流を流す方式で、ゲルパッド型とは異なる。

誤り。導電結合型は生体と直に導通するため接触インピーダンスを低く抑えられる。一方、静電結合型はコンデンサ結合でありリアクタンス $X_C=\frac{1}{\omega C}$ を介するため一般に接触インピーダンスは導電結合型より高くなる。

近隣への落雷は外部環境に由来する過渡的な電磁ノイズ（静電誘導・電磁誘導・大地電流など）であり、装置外から侵入する外部雑音の要因である。内部雑音の発生要因には該当しない。

機器の接地不良は設置・配線条件に起因し、ハムやグラウンドループによる誘導混入など外部雑音の典型的原因である。装置内部で自発的に生じる内部雑音ではない。

誤り。クラスII機器は保護接地が不要であり、2Pコンセント（接地極なし）で使用できる設計である。接地を必要とするのはクラスI機器であり、こちらは保護接地付きの電源接続が前提となる。

誤り。クラスI機器の主要な保護手段は基礎絶縁であり、追加保護手段は保護接地である。選択肢のように「追加保護手段＝基礎絶縁」とはならない。

誤り。内部電源機器は商用電源から独立した内蔵電源（バッテリ）で動作し、一次電池・二次電池（充電式いわゆる蓄電池）のいずれも使用可能である。例えば多くのポータブル医療機器にリチウムイオン二次電池が採用される。